热状态的试件较多，这是考虑到与实际工程相符，试件芯板与盖板均分别采用30毫米和16毫米厚的16锰钢，其钢材机械性能见表3-60摩擦面处理，除三个试件采用手提式砂轮打磨外，其余均采用喷砂处理，喷砂压力0.7-0.8兆帕，金刚砂粒度为16目。
试件的抽芯铆钉孔径为26毫米，采用M22铆剪型高强度抽芯铆钉连接，抽芯铆钉孔与抽芯铆钉直径差4毫米，这是考虑到吊车梁节点板的螺栓孔较大，与抽芯铆钉直径差3-4毫米之故。
抽芯铆钉的紧固是采用日本TC-6922型电动扳手进行的，为准确得到每个抽芯铆钉的预拉力，在每个螺杆的光杆部分对称贴二片电阻片，用Y1-5型应变仪测抽芯铆钉紧固后的应力值。
A. 抽芯铆钉试件加热(1)加热后冷却及热循环试件。200`}C试件在DF-303一型管状加热鼓风千燥箱(温度波动1.50C)中加热，升温制度为1小时升到20090,恒温1小时出炉空冷;200℃以上试件(包括25090, 35090, 450℃及350℃循环试件)均在箱形高温电炉中加热，升温制度为1小时升到所需温度，恒温1小时即出炉自然冷却至室温。然后进行加载试验。(2)热状态下的试件采用自制电炉加热，由9个I千瓦的电护加热。利用热电偶，调节式奄伏计(E FT-1型)和接触器控制温度，升温制度采取1小时升到所需温度，恒温1小时，然后在热状态下进行加载试验。
B. 加载试验
(1)加热后冷却和热循环试件均在日本岛津UE H-200吨万能试验机上进行拉力试验。当得到二次主滑移荷载后就停止加载。此时，试验机绘出荷载一变形曲线，为确定滑移荷载，还在试件侧面绘出几条直线，以观察盖板和芯板的相对滑移情况。
(2)热状态试件在东德ZDML-400吨卧式拉压试验机上进行拉力试验，为绘制荷载一变形曲线，在试验机表盘上和试验机夹头上安装了电测位移计，在LI-204函数记录仪上绘制曲线。滑移荷载由试验机给出。
从试验结果可看出，常温试件加荷后，发生滑移时产生很响的声音，而在加热后冷却或热状态的试件滑移是缓缓进行的，只发生断续微弱的滑动声音。表现得尤为明显，在加热到450℃热状态下进行拉力试验时，滑移从拉力试验机夹紧时就开始出现。说明抽芯铆钉的预应力下降很多，似乎已失去了高强度抽芯铆钉的作用，与一般粗制抽芯铆钉、铆钉相差不多。当试件加热到35090 (循环10次和20次)、450℃时，高强度螺枪与铆钉已发生塑性变形。
从热状态下的荷载一变形曲线可以明显看出，变形量较加热后冷却加载时大，而且随着温度升高而增大。在 中总变形量不仅包含接头连接板的滑移盆，也包括钢板在拉力作用下的伸长量，还包括试验扣夹头的滑移量(图3-19中的Oc)，这是由于测量变形的电测位移计安装在试验扣夹头处，而没有直接安装在接头的芯板或盖板上的原因。